BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO
TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP. HCM
KHOA XÂY DỰNG VÀ CƠ HỌC ỨNG DỤNG


ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
KỸ SƯ XÂY DỰNG
ĐỀ TÀI:

THIẾT KẾ
TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI, VĂN
PHÒNG, OFFICETEL VÀ CĂN HỘ
( THUYẾT MINH )

GVHD : PGS.TS. PHAN ĐỨC HÙNG
SVTH : TRẦN HỮU DANH
MSSV : 16349004
KHÓA : 2016

TP HỒ CHÍ MINH - 7/2018

TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT
THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH
KHOA XÂY DỰNG &amp CƠ HỌC ỨNG DỤNG

CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM
Độc lập – Tự do – Hạnh Phúc

NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
: TRẦN HỮU DANH
:16349004
: Xây Dựng &amp Cơ Học Ứng Dụng
: Xây Dựng Dân Dụng &amp Công Nghiệp
: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI, VĂN PHÒNG, OFFICETEL VÀ
CĂN HỘ
1. Số liệu ban đầu
 Hồ sơ kiến trúc: bao gồm các bản vẽ kiến trúc của công trình
 Hồ sơ khảo sát địa chất.
2. Nội dung các phần học lý thuyết và tính toán
a. Kiến trúc
 Thể hiện lại các bản vẽ kiến trúc.
b. Kết cấu
 Tính toán và thiết kế sàn tầng điển hình theo phương án sàn không dầm
 Tính toán và thiết kế cầu thang bộ tầng điển hình.
 Mô hình tính toán và thiết kế hai khung trục: khung trục C và khung trục 5
c. Nền móng
 Tổng hợp số liệu địa chất
 Thiết kế phương án móng cọc ly tâm ứng suất trước.
3. Phần nâng cao:
4. Thuyết minh và bản vẽ
 Thuyết minh: bao gồm 01 thuyết minh và 01 Phụ lục
 Bản vẽ: 13 bản vẽ A1(02 bản vẽ về kiến trúc, 10 bản vẽ kết cấu - phương
án móng)
3. Cán bộ hướng dẫn
: PGS.TS. PHAN ĐỨC HÙNG
4. Ngày giao nhiệm vụ
: 27/01/2018
5. Ngày hoàn thành nhiệm vụ
: 03/06/2018
Sinh viên
MSSV
Khoa
Ngành
Tên đề tài

Xác nhận của GVHD

TP.HCM, ngày tháng

năm 2018

Xác nhận của BCN Khoa

PGS.TS. PHAN ĐỨC HÙNG

TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT
THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH
KHOA XÂY DỰNG &amp CƠ HỌC ỨNG DỤNG

CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM
Độc lập – Tự do – Hạnh Phúc

BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN
Họ và tên Sinh viên: TRẦN HỮU DANH
MSSV: 16349004
Ngành: Xây dựng dân dụng &amp công nghiệp
Tên đề tài: TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI, VĂN PHÒNG, OFFICETEL VÀ CĂN HỘ
Họ và tên Giáo viên hướng dẫn: PGS.TS. PHAN ĐỨC HÙNG

NHẬN XÉT
1. Về nội dung đề tài &amp khối lượng thực hiện:
..................................................................................................................................................
..................................................................................................................................................
.........................................................................................................................................
...

...
tc M xqu M yqu
90124 195287



 1099.4 

 998.6kN / m 2
Aqu
Wx
Wy
1315.7 1157.4

tc
pmax


tc
tc
N tc M xqu M yqu
90124 195287


 1099.4 

 1200kN / m 2
Aqu
Wx
Wy
1315.7 1157.4

 ptbtc  1099.4kN / m2  Rtc  1446.7kN / m2
 tc
  pmax
 1200kN / m2  1.2Rtc  1736kN / m2
 tc
2
 pmin  998.6kN / m  0
Vậy điều kiện đất nền được thỏa.
Do đó lớp đất dưới đáy móng có thể coi là việc đàn hồi và có thể tính toán được độ lún
của nền theo quan niệm nền biến dạng tuyến tính.

Trang 114

6.12.9 Kiểm tra độ lún cho khối móng quy ước
Độ lún của móng cọc được xem như độ lún của khối quy ước.
Bảng 69: Trọng lượng bản thân theo chiều dày lớp đất.

Bề dày
Lớp đất
(m)
(kNm3
1
12.2
20
2
9.5
19.7
3
7.4
20.3
4
4
20.4



bt

ứng suất BT  bt
(kN/m2)
244
187.15
150.22
81.6
662.97

Ứng suất gây lún tại đáy khối móng quy ước.

 zgl 0  ptbtc   bt  1099.4  662.97  436.43kN / m 2
Độ lún móng bè cọc.
0.12 pB 0.12  436.43  18.2
S

 0.07 cm
E
12387.6
Trong đó:
p - Áp lực trung bình lên nền ở đáy đài.
B - chiều rộng hoặc đường kính móng
E – modun biến dạng trung bình của lớp chịu nén dưới mặt mũi cọc với chiều dày bằng B:
1
 E1h1k1  E 2 h2 k 2  ...  Ei ( B   hi  1) k i 
B
1
=
12420  0.3  1  13920  40  0.4   12387.6 kN / m 2
18.28
E

Trong đó:

E1, E2, Ei - modun biến dạng của lớp 1,2 và lớp i
 E1  12420kN / m2 , E2  13920kN / m 2

h1, h2, hi - chiều dày của lớp 1, 2 và lớp i  h1= 0.3m, h2 = 40m
k1, k2 , ki - hệ số kể đến độ sâu của lớp (tra bảng phụ lục C TCXD 9362:2012)
k1 1, k2  0.4
 Độ lún tổng cộng
S = 7cm [S] = 8cm.
6.12.10 Tính thép đài cọc.
Xem bè cọc như một sàn phẳng lật ngược với các cột là các cọc, chia dãy trên cột và
dãy giữa nhịp để xác định nội lực và tính toán cốt thép cho đài móng.
 Chia dãy.

Trang 115

Dùng phần mềm safe 12.3.0 để mô hình và chia dãy như sau.

Hình 48: Chia dãy theo phương X,Y
 Nội lực.

Hình 49: momen dãy X

Hình 50: momen dãy Y

Trang 116

Bảng 70: Giá trị nội lực.
Strip

OutputCase

P

V2

T

M3

Text

Text

kN

kN

kN-m

kN-m

CSA12

COMBBAO

-4.088

-566.308

-242.145

1738.449

MSB7

COMBBAO

-7.893

652.069

851.3386

3188.663

 Tính thép.
Giả thiết a = 150mm, nên ho = h-a = 1450mm

m 

M
M
,   1  1  2m ,   1  0.5 , As 
2
Rb .b.h0
Rs . .h0

Bảng71: Bảng tính thép
M
(kNm)
I-I
II-II

αm

ξ

As
(cm2)

Chọn
thép

1738.45 0.05011 0.05143 0.97428 33.7145 Φ25a100
3188.66 0.06894 0.07149 0.96425 62.4821 Φ28a100

As Chọn
(cm2)
34.3
61.5

Trang 117